TOKYO KEIKI電磁閥DG4V-3-7C-M-P2-T-7-54東機美，東機美 TOKIMEC 東京計器 (TOKYO KEIKI) TOKIMEC 東機美 SQP葉片泵、各種電磁換向閥DG4V-3、DG4V-5、DG4SM、DG4M4、DG5V-7、DG5V-8、壓力閥CRG、疊加閥、TGMPC、TGMFN、TGMX2、TGMC2、TGMCR、TGMRC、TGMSL、TGMDC、比例閥EPCG2、EPCG、EPFRG,EPFRCG。 注意事項：噪聲和振動
液壓裝置中容易產(chǎn)生噪聲的元件一般認為是泵和閥，閥中又以溢流閥和電磁換向閥等為主。產(chǎn)生噪聲的因素很多。溢流閥的噪聲有流速聲和機械聲二種。流速聲中主要由油液振動、空穴以及液壓沖擊等原因產(chǎn)生的噪聲。機械聲中主要由閥中零件的撞擊和磨擦等原因產(chǎn)生的噪聲。
（1）壓力不均勻引起的噪聲
VICKERS先導型溢流閥的導閥部分是一個易振部位如圖3所示。在高壓情況下溢流時，導閥的軸向開口很小，僅0.003～0.006厘米。過流面積很小，流速很高，可達200米/秒，易引起壓力分布不均勻，使錐閥徑向力不平衡而產(chǎn)生振動。另外錐閥和錐閥座加工時產(chǎn)生的橢圓度、導閥口的臟物粘住及調(diào)壓彈簧變形等，也會引起錐閥的振動。所以一般認為導閥是發(fā)生噪聲的振源部位。
由于有彈性元件（彈簧）和運動質(zhì)量（錐閥）的存在，構(gòu)成了一個產(chǎn)生振蕩的條件，而導閥前腔又起了一個共振腔的作用，所以錐閥發(fā)生振動后易引起整個閥的共振而發(fā)出噪聲，發(fā)生噪聲時一般多伴隨有劇烈的壓力跳動。威格士CG5V8FW0FMUH711電磁溢流閥石家莊總代理
（2）空穴產(chǎn)生的噪聲
當由于各種原因，空氣被吸入油液中，或者在油液壓力低于大氣壓時，溶解在油液中的部分空氣就會析出形成氣泡，這些氣泡在低壓區(qū)時體積較大，當隨油液流到高壓區(qū)時，受到壓縮，體積突然變小或氣泡消失；反之，如在高壓區(qū)時體積本來較小，而當流到低壓區(qū)時，體積突然增大，油中氣泡體積這種急速改變的現(xiàn)象。氣泡體積的突然改變會產(chǎn)生噪聲，又由于這一過程發(fā)生在瞬間，將引起局部液壓沖擊而產(chǎn)生振動。先導式溢流閥的導閥口和主閥口，油液流速和壓力的變化很大，很容易出現(xiàn)空穴現(xiàn)象，由此而產(chǎn)生噪聲和振動。
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業(yè)務(wù)
：黃俊杰  
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TOKYO KEIKI電磁閥DG4V-3-7C-M-P2-T-7-54東機美，DG4V-5-6C-M-PL-OV-6-40 ，DG4V-3-6C-M-P2-T-7-54，DG4V-3-23A-M-P7-H-7-56 ，DG4V-5-0A-M-PL-T-6-40 ，DG4V-3-6C-M-P2-V-7-54，DG4V-3-6C-M-P7-H-7-56  ，DG4V-5-2C-M-PL-T-6-40，DG4V-3-6C-M-P7-H-7-54 ，DG4V-3-2C-M-P2-V-7-54，DG4V-3-2C-M-U7-H-7-54 ，DG4V-3-0C-M-P2-V-7-54，DG4V-3-2A-M-P2-T-7-54，DG4V-3-3C-M-P2-T-7-56 ，DG4V-3-23A-M-P7-T-7-56 ，DG4V-5-2C-M-P7L-H-7-40，DG4V-3-6C-M-U2-B-7-54 ，DG4V-3-0B-M-P2-D-7-56 ，DG4V-3-0B-M-P2-T-7-P12-54，DG4V-3-0B-M-P2-T-7-P12-54，DG4V-3-23A-M-P2-T-7-54，DG4V-5-2A-M-PL-T-6-40，DG4V-3-0B-M-P2-B-7-56，DG4V-5-23A-M-PL-0V-6-40，DG4V-5-23A-M-PL-OV-6-40，DG4V-5-3C-M-PL-OV-6-40 ，DG4V-3-2C-M-P2-V-7-56，

DG4V-3S-0B-M-U-C5-60，DG4V-3S-0B-M-U-D5-60，DG4V-3S-0B-M-U-H5-60，DG4V-3S-6B-M-U-A5-60，DG4V-3S-6B-M-U-B5-60，DG4V-3S-6B-M-U-C5-60，DG4V-3S-6B-M-U-D5-60，DG4V-3S-6B-M-U-H5-60，DG4V-3S-2B-M-U-A5-60，

冷軋取向硅鋼邊裂是硅鋼產(chǎn)品的嚴重缺陷，為了消除或減少邊列缺陷，我們對冷軋取向硅鋼邊裂產(chǎn)生機理進行了理論的分析，并對剪切機組的剪切參數(shù)及冷軋工藝參數(shù)進行控制實驗，通過實際操作得出的結(jié)論并運用理論、判斷摸索出消減邊裂形成與擴展的控制措施，從而提高了成材率、降低了生產(chǎn)成本。

TOKYO KEIKI電磁閥DG4V-3-7C-M-P2-T-7-54東機美，取向硅鋼由于原料硅含量高，晶粒粗大，軋制前經(jīng)常化處理，造成其脆性、硬度顯著升高，裂邊敏感性增大。帶鋼在AP機組圓盤剪剪邊時邊部易產(chǎn)生微裂紋。帶鋼邊裂嚴重的甚至造成斷帶事故，產(chǎn)生粘輥、削輥等軋輥損傷，生產(chǎn)中為防止邊裂在后部連退機組引發(fā)斷帶事故，需拼焊機組剪邊處理，導致成材率降低和生產(chǎn)成本增加。因此如何消減帶鋼邊裂，已成為硅鋼廠CGO鋼生產(chǎn)的一大技術(shù)難題。我們在工作中運用理論與實踐分析冷軋CGO鋼邊裂產(chǎn)生機理，通過AP機組帶鋼邊部質(zhì)量控制和冷軋工藝參數(shù)優(yōu)化方式，消減邊裂形成與擴展，從而提高成材率和降低生產(chǎn)成本取得了明顯的效果。1 取向硅鋼軋制裂邊原因分析1.1 原料成分、組織對裂邊的影響硅鋼由于高硅（3.3%Si）、晶粒粗大以及冷脆元素磷的添加，使鋼的屈服和變形抗力升高，導致鋼的硬、脆性增大，塑、韌性降低。經(jīng)常化處理“急冷效應(yīng)”后硬脆性顯著升高，原子間結(jié)合力降低，裂邊敏感性增大。

1.2 帶鋼剪邊對裂邊的影響1.2.1 帶鋼正常剪切斷口一般由1/3切斷層和2/3撕斷層組成，由于CGO鋼屈服強度高、脆性大，剪刃側(cè)間隙調(diào)整過小，搭接量過大會導致剪刃磨損嚴重，設(shè)備超載，切斷層所占比例增大，部分撕斷層有局部凸起，形成二次切斷層，甚至在撕斷層出現(xiàn)縱向裂紋；剪刃側(cè)間隙調(diào)整過大、搭接量過大使帶鋼邊部外側(cè)起主要剪切作用的上刀片剪切分力增大，帶鋼角部彎曲變形增大，造成剪切邊部還未達到屈服極限發(fā)生塑性變形得到切斷層就在剪刀刃口處產(chǎn)生應(yīng)力集中，zui終導致切斷層內(nèi)存在光邊微裂紋。1.2.2 帶鋼邊部在剪切過程中產(chǎn)生的切斷層部分由于發(fā)生塑性變形而產(chǎn)生了加工硬化，造成變形抗力增加和塑性能力惡化，使切斷層和撕斷層存在塑性差、硬度差，從而導致在軋制變形過程中引發(fā)硬化層脆裂的產(chǎn)生。

DG4V-3S-2B-M-U-B5-60，DG4V-3S-2B-M-U-C5-60，DG4V-3S-2B-M-U-D5-60，DG4V-3S-2B-M-U-H5-60，DG4V-3S-22B-M-U-A5-60，DG4V-3S-22B-M-U-B5-60，DG4V-3S-22B-M-U-C5-60，DG4V-3S-22B-M-U-D5-60，DG4V-3S-22B-M-U-H5-60，DG4V-5-23A-M-P7L-T-6-40-JA755Y，DG4V-5-0C-M-PL-T-6-40DG4V-5-8C-M-PL-T-6-40 ，DG4V-5-8C-M-PL-OV-6-40   ，DG4V-5-6C-P9L-VR-7-40 ，DG4V-5-31B-M-PL-0V-6-40 ，DG4V-5-0C-M-U7L-H-7-40 ，DG4V-5-2C-M-U7L-H-7-40 ，DG4V-5-0A-M-U7L-H-7-40，DG4V-5-2BL-M-P7L-H-7-40-JA1Y ，DG4V-5-2B-M-U7L-H-7-40 ，DG4V-5-0B-M-U7L-H-7-40，DG4V-3-2N-M-P7-H-7-54，DG4V-3-8C-M-U7-H-7-54 ，DG4V-3-7C-M-U1-B-7-54，DG4V-3-8C-M-U1-B-7-54，DG4V-3-8C-M-P2-V-7-54，DG4V-5-2N-M-P7L-T-6-40  ，

TOKYO KEIKI電磁閥DG4V-3-7C-M-P2-T-7-54東機美，1.3 軋制工藝參數(shù)對裂邊的影響1.3.1 壓下率率的影響
由于工作輥彈性壓扁，使承載輥縫形狀發(fā)生邊部降落，且?guī)т撨叢渴茏杂啥说挠绊?，沒有外力約束，具有良好的流動性，使邊部變形抗力降低，導致帶鋼邊部區(qū)域，金屬除了縱向流動外，還明顯發(fā)生橫向流動，產(chǎn)生邊部減薄和變形不均，且在摩擦力配合下呈現(xiàn)出拉應(yīng)力狀態(tài)。如果帶鋼邊部壓下率增大，勢必造成工作輥彈性壓扁增大和軋制變形區(qū)長度增加，引發(fā)邊部橫向應(yīng)變和縱向應(yīng)變增大，使帶鋼邊部塑性流動增加，拉應(yīng)力增大而引發(fā)邊部脆裂。

燃油加油機是用于機動車加油的一種液體體積測量系統(tǒng)，目前，普遍使用的是電腦加油機，它與機械加油機相比具有示數(shù)、單價、金額直觀，操作、結(jié)算方便等優(yōu)點，更重要的是具有預置（定量）加油的功能。加油機的預置加油與非預置加油是加油的二種不同方法，在實際的計量檢定過程中，往往出現(xiàn)由于兩種加油方式不同而導致計量檢定結(jié)果不同的情況，甚至有時一種超差，另一種不超差（尤其在出油量較小時），導致加油機檢定人員很難判定是否合格。這種現(xiàn)象主要與電磁閥有關(guān)，另外還與設(shè)備好壞、環(huán)境條件及人為因素等有關(guān)。實際工作中，也常聽加油站反映，檢定合格的加油機，用于少量預置加油時常出現(xiàn)虧損現(xiàn)象，用1L的玻璃量筒自校時，量值也偏大。經(jīng)分析可知，這些現(xiàn)象的出現(xiàn)，都是由電腦加油機的電磁閥提前關(guān)閉量的大小決定的。

1. 預置加油與非預置加油

1.1預置加油：通過鍵盤預先設(shè)置定量或定金額數(shù)值，然后提槍加油，當加油至定量值時，電機自動停止，加油終止。

1.2非預置加油：非定量加油方式可任意加油，直到關(guān)閉油槍為止，當油箱溢滿時，自封油槍自動關(guān)閉暫停出油，主顯示屏顯示加油的各項數(shù)據(jù)。

2. 預置加油中的“過沖”現(xiàn)象

TOKYO KEIKI電磁閥DG4V-3-7C-M-P2-T-7-54東機美，加油機在預置加油時是無法直接控制油槍的開關(guān)的,只能通過電腦控制油泵及電子記數(shù)來實現(xiàn)預置加油。當加油完成預置量時,電動機應(yīng)立即停轉(zhuǎn)，但是實際在停機的一瞬間,隨著油槍出油速度的突然減小,電機負載會突然增大,電機與油泵會出現(xiàn)不同程度的沖轉(zhuǎn)，油管系統(tǒng)也會因慣性而不能立即由運動瞬間變?yōu)殪o止,實際加油量比預置量超過（0.01～0.4）L左右，這種現(xiàn)象叫“過沖”現(xiàn)象，而（0.01～0.4）L稱為“過沖量”。加油機“過沖量”對加油機的準確度有很大的影響，它的大小與加油完畢前油液的流速成正比，流速越大，“過沖量”越大，當流速小到一定程度時，“過沖量”就可忽略不計了。為解決“過沖量”問題，一般在電腦加油機上加裝電磁閥，可在測量變換器的進口或出口處安裝。