標(biāo)記內(nèi)容有：導(dǎo)體標(biāo)稱截面、線對(duì)數(shù)量、電纜型號(hào)、制造廠廠名代號(hào)及制造年份，長(zhǎng)度標(biāo)記以間隔不大于1m標(biāo)記在外表面上。電纜允許在環(huán)境溫度-40℃～50℃的條件下固定敷設(shè)使用，敷設(shè)時(shí)的環(huán)境應(yīng)不底于0℃標(biāo)稱對(duì)（組）數(shù)：1-37對(duì)（組）；導(dǎo)體：退火軟圓銅線，標(biāo)稱截面為0.50、0.75、1.0、1.5、2.5mm2；絕緣材料：高密度聚乙烯；屏蔽：銅帶屏蔽；護(hù)套：黑色聚氯乙烯；聚乙烯絕緣對(duì)絞銅線編織分屏蔽聚氯乙烯護(hù)套計(jì)算機(jī)電纜   敷設(shè)室內(nèi)、電纜溝、管道等要求靜電屏蔽聚乙烯絕緣對(duì)絞銅線編織總屏蔽聚氯乙烯護(hù)套計(jì)算機(jī)電纜敷設(shè)室內(nèi)、電纜溝、管道等要求靜電屏蔽電纜地線芯絕  計(jì)算機(jī)電纜緣采用具有抗氧化性能的K型B類(lèi)低密度聚乙烯。聚乙烯的絕緣電阻高，耐電壓好，介電系數(shù)小和介質(zhì)損耗溫度和變頻率的影響也小，不但能滿足傳輸性能的要求，而且能確保電纜的使用壽命。(雙馬化工)ZR-DJFEPPLV(高溫計(jì)算機(jī)電纜) 

揭示了Ti40阻燃合金熱變形開(kāi)裂的臨界變形量與變形溫度和應(yīng)變速率的關(guān)系。結(jié)果表明變形溫度越高應(yīng)變速率越低材料的臨界變形量越大。發(fā)現(xiàn)變形溫度和應(yīng)變速率的綜合作用可用單變量Zener-Hollomon因子來(lái)表示且開(kāi)裂的臨界變形量與lnZ呈線性關(guān)系從而大大減少試驗(yàn)次數(shù)。    基于DEFORM3D有限元平臺(tái)建立了Ti40合金等溫?zé)釅嚎s過(guò)程的有限元分析模型并對(duì)6種典型的室溫韌性開(kāi)裂準(zhǔn)則進(jìn)行了分析比較。發(fā)現(xiàn)基于空洞長(zhǎng)大聚合的Oyane模型可適用于Ti40阻燃合金高溫變形。阻燃劑進(jìn)行了研究。其燃點(diǎn)又有所降低金屬材料的韌性斷裂是塑性加工過(guò)程中常見(jiàn)的失效形式和影響熱加工性的重要因素歷來(lái)都是先進(jìn)塑性加工領(lǐng)域的研究熱點(diǎn)。隨著有限元模擬技術(shù)和損傷力學(xué)的不斷發(fā)展如何建立合適的熱變形開(kāi)裂準(zhǔn)則預(yù)測(cè)和避免缺陷的產(chǎn)生已成為缺陷仿真預(yù)測(cè)迫切需要解決的難題。本文以熱變形極易開(kāi)裂的Ti40阻燃合金為研究對(duì)象以各種室溫下適用的開(kāi)裂準(zhǔn)則為基礎(chǔ)引入Zener-Hollomon因子對(duì)Ti40合金的變形機(jī)理及開(kāi)裂行為進(jìn)行了系統(tǒng)的研究。主要研究?jī)?nèi)容和結(jié)果如下    研究了Ti40合金高溫變形過(guò)程中變形溫度和應(yīng)變速率對(duì)流動(dòng)應(yīng)力的影響規(guī)律揭示了流動(dòng)軟化和不連續(xù)屈服現(xiàn)象的影響因素和機(jī)理發(fā)現(xiàn)不連續(xù)屈服現(xiàn)象與大量可動(dòng)位錯(cuò)從晶界突然增殖有關(guān)。  (雙馬化工)ZR-DJFEPPLV(高溫計(jì)算機(jī)電纜)  揭示了Ti40合金的高溫變形機(jī)理。
發(fā)現(xiàn)Oyane準(zhǔn)則的臨界開(kāi)裂C<,f>值與ImZ值也符合線性關(guān)系從而建立了基于Zener-Hollomon因子的Ti40合金熱變形開(kāi)裂準(zhǔn)則并獲得了驗(yàn)證本文采用熔鑄法制備了不同成分的鎂合金用掃描電鏡、光學(xué)顯微鏡、X射線衍射儀和萬(wàn)能拉伸機(jī)等現(xiàn)代分析手段研究了鎂合金顯微組織與力學(xué)性能間的關(guān)系和強(qiáng)化機(jī)制

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